直流鍋爐的特點：

水的臨界點22.15MPa、374.15℃，大于這個壓力，超臨界機組。蒸汽壓力超過27MPa，超超臨界火電機組。由于超臨界壓力下無法維持自然循環即不能采用汽包鍋爐，直流鍋爐成為唯一型式。超臨界機組不僅煤耗大大降低，污染物排污量也相應減少，經濟效益十分明顯。超臨界機組與亞臨界汽包鍋爐結構和工藝過程有著顯著不同，其特點：

1、超臨界直流爐沒有汽包環節，給水經加熱、蒸發和變成過熱蒸汽時一次性連續完成，隨著運行工況不同，鍋爐將運行在亞臨界或超臨界壓力下，蒸發點會自發的在一個或多個加熱區段內移動，汽水之間沒有一個明確的分界點。這要求更為嚴格保持各種比值的關系（如給水量/蒸汽量、燃料量/給水量及噴水量/給水量等）。對直流鍋爐來說，熱水段、蒸發段和過熱段受熱面之間是沒有固定界限的。這是直流爐的運行特性與汽包爐有較大區別的基本原因。

2、由于沒有儲能作用的汽包環節，鍋爐的蓄能顯著減小，負荷調節的靈敏性好，可實現快速啟停和調節負荷，適合變壓運行。但汽壓對負荷變動反映靈敏，變負荷性能差，汽壓維持比較困難。

3、直流爐由于汽水是一次完成，因而不象汽包爐那樣。汽包在運行中除作為汽水分離器外，還作為煤水比失調的緩沖器。當煤水比失去平衡時，利用汽包中的存水和空間容積暫時維持鍋爐的工質平衡關系，以保持各斷受熱面積不變。

直流爐的運行特性

動態特性指給水量、燃料量、功率（調門開度）變化而其他條件不變情況下蒸汽流量、汽溫、汽壓的變化。

1．給水量

給水量擾動時，在其他條件不變的情況下，給水量增加。由于壁面熱負荷未變化，故熱水段都要延長，蒸汽流量逐漸增大到擾動后的給水流量。過渡過程中，由于蒸汽流量小于給水流量，所以工質貯存量不斷增加。隨著蒸汽流量的逐漸增大和過熱段的減小，出口過熱汽溫漸漸降低，但在汽溫降低時金屬放出貯熱，對汽溫變化有一定的減緩作用。汽壓則隨著蒸汽流量的增大而逐漸升高。值得一提的是，雖然蒸汽流量增加，但由于燃料量并未增加，故穩定后工質的總吸熱量并未變化，只是單位工質吸熱量減?。ǔ隹谄麥亟档停┒?。

當給水量擾動時，蒸發量、汽溫和汽壓的變化都存在時滯。這是因為自擾動開始，給水自入口流動到原熱水段末端時需要一定的時間，因而蒸發量產生時滯，蒸發量時滯又引起汽壓和汽溫的時滯。

2.燃料量

當燃料量受到擾動時，在其他條件不變的情況下，燃料量增加，蒸發量先上升，短暫延遲后下降，最后穩定下來與供水量保持平衡。原因是在變化初期，由于熱負荷的即時變化，熱水段逐漸縮短；蒸發段會蒸發更多的飽和蒸汽，使過熱蒸汽的流量增大，長度逐漸縮短。當減少蒸發段和熱水段的長度使過熱蒸汽的流量再次等于供水量時，不會發生變化。在此期間，由于蒸發量始終大于供水量，鍋爐內工質的儲存量在減少(一部分水量逐漸被蒸汽量替代)。

如上所述，隨著燃料量的增加，過熱段變長，過熱蒸汽溫度上升。但在過渡過程的初始階段，由于蒸發和燃燒放熱幾乎成比例的變化，以及金屬蓄熱對管壁的延遲作用，過熱蒸汽溫度會在一定的時滯后逐漸發生變化。如果燃料量迅速增加，可能會使鍋爐瞬間排出大量蒸汽。在這種情況下，蒸汽溫度會先降低，然后逐漸升高。

經過短暫的延時，蒸汽壓力逐漸升高，最終穩定在較高水平。最初的增加是由于蒸發量的增加，然后更高的值是由于蒸汽溫度的增加(汽輪機調速汽門開度保持不變)。

3.電源(音調開啟)

這里的功率擾動是指在燃料量和供水量不變的情況下，主蒸汽帶走一部分蒸汽來增加汽輪機的功率。如果調速閥突然打開，蒸汽流量會立即增加，蒸汽壓力會下降。蒸汽壓力不像蒸汽流量那樣急劇變化。這是因為當蒸汽壓力下降時，飽和溫度下降，鍋爐材料“閃蒸”，金屬釋放儲熱，產生額外的蒸發，抑制了蒸汽壓力的下降。隨后，蒸汽流量由于蒸汽壓力的降低而逐漸降低，最后與供水量相等，保持平衡，同時蒸汽壓力降低的速度也變慢，最后達到一個穩定值。

直流爐操作參數的調整

1、直流鍋爐蒸汽壓力控制

當機組負荷增加時，汽輪機調門開大，蒸汽流量立即增加，使汽輪機功率立即增加。因為鍋爐給水流量和燃燒率沒有變化，所以蒸汽流量和汽輪機功率的暫時增加是由于蒸汽壓力降低，鍋爐釋放蓄熱造成的。由于直流鍋爐蓄熱能力小，壓力下降較快。穩定后，汽壓維持在較低值，需要增加給水和燃料量來維持主汽壓的下降，并保持汽輪機的節氣門開度不波動太大。

2、直流鍋爐蒸汽溫度控制

汽溫調節的主要方式是調節給煤與給水的比例，輔助手段是噴水降溫或煙氣側調節。由于沒有固定的汽水界面，隨著給水流量和燃料量的變化，省煤段、蒸發段和受熱面過熱段的長度發生變化，蒸汽溫度也隨之變化，因此調節蒸汽溫度比較困難。

過熱蒸汽溫度控制。過熱蒸汽的溫度由煤水比和兩級噴水控制。過熱器來的減溫水取自高加熱器出口集箱和省煤器出口集箱，每個減溫器噴水量為該負荷下主蒸汽流量的3%。在35% ~ 100% BMCR的負荷范圍內，系統維持出口蒸汽溫度在569±5℃。在20%的BMCR負荷下不允許噴水。如果噴水控制閥關閉時間超過10秒，且過熱蒸汽溫度低于控制目標值，則應關閉各隔離閥。

再熱蒸汽溫度控制?；瑝哼\行時，在50 %- 100% BMCR負荷之間，再熱器出口蒸汽溫度控制在569±5℃。正常運行時，再熱蒸汽溫度由布置在尾部煙道中的煙氣擋板控制。兩個煙道的擋板作用方向相反。煙氣擋板的連桿有一個執行機構，可以調節全行程極限值，使其在關閉位置通過至少20%的煙氣。當再熱器蒸汽溫度較低時，將再熱器煙道擋板調節至全開位置，以減小再熱器煙道阻力，增加通過再熱器煙道的煙氣量，提高再熱器蒸汽溫度。當負荷低于85%左右時，再熱器擋板全開。將過熱器煙道擋板調節到關閉位置可以增加過熱器煙道的阻力， 這將增加通過再熱器對流受熱面的煙氣量，從而提高再熱器出口的蒸汽溫度。(再熱器煙氣擋板正常運行時，兩個開口之和必須大于120°)

煙氣擋板系統的響應有一定的滯后性，在過渡狀態下，可以投入安裝在冷再熱管道上的緊急減溫器。

1.水煤比越高，主蒸汽溫度越低；相反，主蒸汽溫度越高。

2.給水溫度給水溫度低時(如高壓加熱器切除)，燃料量不變時，主蒸汽溫度下降，負荷也下降。

3.過量空氣系數過量空氣系數大時，由于爐內吸熱是輻射式的，溫度對其影響很大，所以過多的冷空氣進入爐內，導致爐內吸熱減少，過熱器入口溫度降低；相反，過熱蒸汽溫度增加。

4.當火焰中心高度上移時，爐膛吸熱減少，導致過熱器入口溫度降低；相反，過熱蒸汽溫度增加。

5.受熱面結渣水冷壁受熱面結渣導致主蒸汽溫度降低；過熱器受熱面結垢，主蒸汽溫度明顯下降。

3、直流鍋爐燃燒控制

燃燒器區域的過量空氣系數隨鍋爐負荷而變化，并受投入運行的磨煤機數量的影響。燃燒器區域的風量是指通過燃燒器進入鍋爐的風量，包括燃燒器運行時的一次風和二次風、燃燒器不運行時的漏風/冷卻風以及所有燃燒器的中心風。停爐燃燒器的漏風量由二次風擋板的最小位置決定，并隨該負荷下熱二次風道與爐膛負壓的壓差而變化。根據氧氣信號，控制燃燒器空氣室中的空氣量與燃盡空氣量的比率，以最小化燃盡空氣系統的旋轉趨勢。

4、直流鍋爐給水控制

鍋爐給水系統配有一臺30%容量的電泵和兩臺50%容量的蒸汽泵。在低負荷和啟動時，鍋爐啟動采用電動給水泵或空氣泵增壓泵，給水旁路控制閥用于調節給水流量。一旦閥門開度超過75%，旁路應切至主供水路運行。兩臺汽動泵運行時，一臺泵失去負荷，負荷降至50%以下，燃燒率和減溫水量相應減少。此時，供水量應等于送出的蒸汽流量。

低負荷運行時，給水流量和壓力降低，受熱面入口工質焓增加，容易造成水動力不穩定。由于給水流量的減少，水冷壁流量分布的不均勻性增加；隨著壓力的降低，汽水比容的變化增大；工質焓的增加會改變蒸發段和節煤段的阻力比。

直流鍋爐和汽包鍋爐在加減負荷和溫度調節的過程中有什么區別？

當直流鍋爐和汽包鍋爐的負荷增加或減少時，燃料和給水也會相應增加或減少。但由于汽包水量的作用，在汽包鍋爐的調節過程中，不需要嚴格保持給水與燃料量的固定比例。當給水和燃料只有一個變化時，只能引起鍋爐出力或汽包水位的變化，而對過熱溫度影響不大。這是因為汽包鍋爐的過熱器受熱面是固定的，過熱器入口處的蒸汽參數(飽和蒸汽)變化很小。在直流鍋爐中，當負荷變化時，給水和燃料量應同時變化，并嚴格保持它們的固定比例，否則給水或燃料量的單一變化，或給水和燃料量的同時變化不成比例， 會導致過熱溫度的巨大變化。這是因為直流爐加熱、蒸發、過熱的分界點發生了移動，即三段受熱面積發生了變化，必然導致過熱溫度的變化。因此，嚴格保持燃料量與供水量的固定比例，是直流鍋爐與汽包鍋爐在調節上最根本的區別。蒸汽壓力(即鍋爐蒸汽出力)的調節:對于汽包鍋爐，由于汽包有一定的儲水容量，所以供水量與蒸汽壓力沒有直接關系，而是根據水位的變化來調節供水量。但對于直流鍋爐，其蒸汽產量直接由供水量決定，所以燃料量的變化不會引起鍋爐產量的變化。 而只有供水量的變化才會引起鍋爐蒸發量的變化。顯然，當調節給水以保持壓力穩定時，過熱蒸汽溫度必然會發生變化，因此在壓力調節過程中必須對過熱蒸汽溫度進行校正。也就是說，直流鍋爐運行調節的基本原理是給水壓力調節、燃料匹配給水溫度調節、把握中間點和微調噴水。